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動态多(duō)模分析和(hé)調Q運轉模拟

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動态多(duō)模分析和(hé)調Q運轉模拟
時(shí)間(jiān):2020-12-24 10:48來(lái)源:訊技(jì)光電(diàn)作(zuò)者: 技(jì)術(shù)部點擊:打印
目錄
動态多(duō)模分析和(hé)調Q運轉模拟 1
1.介紹 1
2.激光器(qì)連續輸出時(shí)輸出功率,模式競争,和(hé)光束質量的模拟 2
3.Q開(kāi)關運轉模拟 6
4.光闌影(yǐng)響模拟 10
5.結論 12
 
1.介紹
動态多(duō)模分析的目的是進行(xíng)激光多(duō)模和(hé)激光調Q運轉分析。激光腔內(nèi)橫模結構近似為(wèi)HG和(hé)LG模式。HG和(hé)LG模式是不同本征頻率對應的正交特征函數(shù),我們假設模式之間(jiān)的橫模振蕩互不幹擾,因此模式之間(jiān)的短(duǎn)時(shí)幹涉影(yǐng)響可(kě)以忽略。基于這個(gè)假設,起振模式中的反轉粒子數(shù)密度和(hé)光子數(shù)是由下面的以時(shí)間(jiān)為(wèi)變量的3D速率方程描述:

方程1-3描述反轉粒子數(shù)密度 ,腔內(nèi)總光子數(shù) ,歸一化光子密度分布 ,單個(gè)橫模的光子數(shù) ,相應的單個(gè)模式歸一化光子密度分布 。在單個(gè)模式中基于光子數(shù) 的時(shí)間(jiān)和(hé)光子密度分布 用于描述整個(gè)橫模結構的分布。采用同樣的方法,可(kě)以得(de)到與時(shí)間(jiān)相關的模式競争效應分析和(hé)腔的多(duō)模行(xíng)為(wèi)。該計(jì)算(suàn)結果可(kě)用于計(jì)算(suàn)光束質量和(hé)激光功率輸出,描述與時(shí)間(jiān)相關的Q開(kāi)關運轉。
方程2-3中的參數(shù)如下
方程2-3用于四能級激光系統。準三能級系統的多(duō)模分析還(hái)在研究中。三能級(泵浦能級)和(hé)能級2(激光上(shàng)能級)之間(jiān),能級1(激光下能級)和(hé)能級(基态能級)之間(jiān)的快速衰減速率已被假定。
在前面的章節中有(yǒu)詳細的關于計(jì)算(suàn)激光輸出功率,Q開(kāi)關運轉和(hé)光闌影(yǐng)響的參數(shù)和(hé)方程之間(jiān)的數(shù)學關系的介紹。或者,可(kě)以點擊LASCAD主窗口主菜單的“Help DMA Code”。
接下來(lái)有(yǒu)一個(gè)關于DMA編碼的指南。它顯示了怎樣比較合理(lǐ)地定義DMA GUI中單個(gè)輸入參數(shù)來(lái)模拟CW多(duō)模操作(zuò),Q開(kāi)關運轉和(hé)光闌的影(yǐng)響。
 
2.激光器(qì)連續輸出時(shí)輸出功率,模式競争,和(hé)光束質量的模拟
要使用DMA編碼,需要在腔內(nèi)插入一個(gè)熱透鏡晶體(tǐ)。可(kě)以參照教程1的說明(míng),準備一個(gè)端面泵浦的晶體(tǐ)。簡便地,我們可(kě)以直接打開(kāi)tutorial-1.lcd文件激活腔結構,該文件可(kě)以在LASCAD的子目錄“tutorials”中找到。在我們設置好FEA編碼和(hé)在模式腔內(nèi)插入晶體(tǐ)後,在LASCAD主菜單中選擇 “Dynamic Multimode Analysis”,打開(kāi)DMA窗口。在該窗口中,點擊Open GUI for DMA,打開(kāi)“Dynamic Multimode Analysis”。該窗口有(yǒu)5個(gè)标簽,如下:
 
2.1 高(gāo)斯模式選項
點選該選項并選擇“type of Gaussian modes”來(lái)近似激光模式結構。如果模式結構是象散的,選擇Hermite-Gaussian模式。在旋轉對稱腔結構設計(jì)時(shí),選擇LG模式更好。但(dàn)是,如果橫模數(shù)量較多(duō),則推薦采用Hermite-Gaussian模式,高(gāo)階LG在數(shù)值上(shàng)更複雜。模式類型選擇會(huì)自動地基于激光模式結構的象散選擇。“Maximum transverse mode order”定義在x和(hé)y方向的最大(dà)傳輸模式階數(shù)Nmax。但(dàn)是,随着Nmax的增加,由于總模式數(shù),因此M也會(huì)跟着變大(dà),将耗費一定的計(jì)算(suàn)時(shí)間(jiān)。

如果Nmax已經定義,我們需要設置“Number of grid points in x- and y- direction”足夠大(dà)來(lái)解決高(gāo)階傳輸模式的傳輸強度振幅分布。否則,該數(shù)值和(hé)熱FEA中使用的橫向格點大(dà)小(xiǎo)一樣。熱FEA大(dà)小(xiǎo)仍然保留“Number of grid points in z-direction”。
“Stretch factor in x- and y-direction related to beam diameter”的定義嚴格依賴于Nmax和(hé)在Help中描述的泵浦光分布情況。如果Nmax=0,我們就需要将伸展因子設置為(wèi)2來(lái)考慮基模和(hé)吸收泵浦光功率分布的疊加情況。
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